在熱加工變形溫度下，由于雙相不(bu)銹(xiu)鋼中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實(shi)踐表(biao)明，對常用第一(yi)(yi)代雙相不銹鋼而言，適宜的熱加(jia)工溫度一(yi)(yi)般在900～1150℃范(fan)圍內。

  圖6.13 α和(he)γ相比例對(dui)鋼(gang)在高溫下工藝塑性的影響（示(shi)意(yi)圖）

  由(you)于圖(tu)6.13 最(zui)早發表(biao)于1962年，當(dang)時第二(er)代(dai)(dai)和第三代(dai)(dai)（也稱現代(dai)(dai)）雙相不(bu)銹鋼(gang)尚(shang)未問(wen)世，因(yin)此，此圖(tu)無法(fa)預示用氮合金化后(hou)的(de)現代(dai)(dai)雙相不(bu)銹鋼(gang)的(de)熱塑(su)性行為(wei)。國內曾(ceng)以(yi)含氮的(de)雙相不(bu)銹鋼(gang)00Cr25Ni6Mo3N為(wei)基礎，研究了(le)在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的(de)區間內，鋼(gang)中(zhong)α和γ相比例(li)與鋼(gang)的(de)熱塑(su)性之(zhi)間的(de)關系，結果指(zhi)出：

   ·低溫(wen)低α相區和高溫(wen)中α相區的熱塑性(xing)明(ming)顯低于其他相區；

   ·對α相＜30％的雙相不銹鋼，熱加(jia)工溫(wen)(wen)度(du)宜高一些，熱加(jia)工終(zhong)止溫(wen)(wen)度(du)在(zai)1000℃以下(xia)；

   ·對α相＞40％的雙相不銹鋼，熱加工溫度宜低(di)一些(xie)，熱加工終(zhong)止(zhi)溫度可在900～1000℃范圍內。

   研究和實(shi)踐表明，具有微細的(de)雙相組織結構，對雙相不(bu)銹鋼獲(huo)得(de)優良的(de)性(xing)能非常重要。因(yin)此，對于熱加(jia)工后便進(jin)行(xing)最終熱處理的(de)產(chan)品，不(bu)僅是熱加(jia)工終止溫度，而且變形(xing)量的(de)控制也需予(yu)以(yi)重視。

   對于高合金(jin)雙(shuang)相不銹鋼(gang)(gang)，熱(re)加(jia)工(gong)過程和冷卻(que)過程中，還要防止600～1000℃間σ相和x相等的析(xi)出，以(yi)避(bi)免(mian)它(ta)們析(xi)出對鋼(gang)(gang)的性能(neng)帶來的危害。