不銹鋼的晶間腐蝕是沿不銹鋼晶粒間界面產生的一種優先破壞。它曾經是20世紀30～50年代人們最為關注、常見的腐蝕破壞形式。雖然不銹(xiu)鋼(gang)敏化態晶間腐蝕的事故已大量減少，從選擇材料入手就可以從根本上解決，但非敏化態晶間腐蝕的研究和解決尚需繼續努力。以下將分別介紹鉻鎳奧氏體不銹鋼的敏化態晶間腐蝕和非敏化態晶間腐蝕以及鐵素體不銹鋼的晶間腐蝕。
1. 鉻(ge)鎳奧(ao)氏體不銹鋼的敏化態(tai)晶間腐蝕
鉻鎳奧氏體不銹鋼的(de)敏化態的(de)晶間(jian)腐蝕(shi)早在(zai)20世紀20～30年(nian)代(dai)就(jiu)已引起人們(men)的(de)重視(shi)，并進(jin)行(xing)了大量深(shen)入(ru)的(de)研(yan)究(jiu)。幾(ji)十年(nian)來，通過(guo)大量研(yan)究(jiu)和實踐，應當說無(wu)論從理論上還是從解決實際工程(cheng)問題(ti)上，已獲得(de)圓滿的(de)解決（除(chu)個(ge)別例外），國內(nei)外Cr-Ni奧氏體不銹鋼晶間(jian)腐蝕(shi)事故大大減(jian)少。
使(shi)Cr-Ni奧(ao)氏體不銹鋼產生晶間腐蝕的常(chang)見介質有(you)硝(xiao)酸、硫酸、磷酸和其(qi)他。
①. 硝酸(suan)(suan)(suan)。硝酸(suan)(suan)(suan)+鹽酸(suan)(suan)(suan)；硝酸(suan)(suan)(suan)+氫氟酸(suan)(suan)(suan)；硝酸(suan)(suan)(suan)+醋酸(suan)(suan)(suan)；硝酸(suan)(suan)(suan)+氯(lv)化(hua)物；硝酸(suan)(suan)(suan)+硝酸(suan)(suan)(suan)鹽。
②. 硫酸(suan)。硫酸(suan)+硝酸(suan)；硫酸(suan)+甲醇；硫酸(suan)+硫酸(suan)亞鐵；硫酸(suan)+硫酸(suan)銨；硫酸(suan)+硫酸(suan)銅(tong)。
③. 磷酸。磷酸+硝酸；磷酸+硫酸。
④. 其他。硫酸(suan)銅(tong)；硫酸(suan)鐵+氫氟(fu)酸(suan)；氫氟(fu)酸(suan)；乳酸(suan)；人體液；尿素甲(jia)銨液；氯化(hua)鐵。
長期以來，人們選用含穩定化元素Ti、Nb的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，07Cr18Ni11Ti、06Cr18Ni11Ti、06Cr17Ni12Mo2Ti、06Cr18Ni11Nb、07Cr18Nil1Nb等以防止敏化態的晶間腐蝕，并取得了滿意的效果。Ti、Nb的作用主要是與鋼中過飽和的形成穩定的TiC、NbC等碳化物來防止或減少鉻碳化物Cr23C6的形成。
由于鋼中Ti不僅與C相結合，而且還與鋼中N、S相結合，形成TiN、TiS，因此加入的Ti量應大于等于4×[C]+1.5×[S]+3.43([N]≈0.001)；隨固溶處理溫度的升高，不僅鋼中Cr23C6溶解，而且TiC也溶入基體中，在隨后冷卻過程或在敏化溫度停留就會有更多Cr23C6析出，而增加晶間腐蝕的敏感。因此，即使是含Ti鋼，鋼的固溶處理溫度也不宜太高，一般認為以1000℃為宜；在850℃左右處理的鋼中C結合Ti的量最高，也就是最有利于TiC的形成。因此，固溶處理后再經850℃左右的穩定化的處理，可使含Ti鋼獲得最佳耐晶間腐蝕效果。
但是含穩定化元素Ti、Nb特別是含Ti的不銹鋼有(you)許多缺(que)點，在不銹鋼冶(ye)金工藝日(ri)新月異(yi)的今天(tian)，有(you)些缺(que)點已(yi)嚴重(zhong)阻(zu)礙了不銹鋼冶(ye)金生(sheng)產的科(ke)技進步并給使(shi)用(yong)帶來不必(bi)要的損失和危害。
例如(ru)，Ti的(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)入(ru)，使鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)黏度增(zeng)加(jia)(jia)，流動性降(jiang)低(di)(di)給不(bu)(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)連(lian)續澆注(zhu)工藝帶來困(kun)難；Ti的(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)入(ru)使鋼(gang)錠(ding)、鋼(gang)坯表面質(zhi)量(liang)(liang)變(bian)壞，不(bu)(bu)僅增(zeng)加(jia)(jia)了(le)冶金廠(chang)的(de)(de)(de)(de)鋼(gang)錠(ding)、鋼(gang)坯修磨(mo)量(liang)(liang)，而且顯著降(jiang)低(di)(di)鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)成材率，從而提高了(le)不(bu)(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)成本(ben)；Ti的(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)入(ru)，由于TiN等非金屬夾(jia)雜物的(de)(de)(de)(de)形成，降(jiang)低(di)(di)了(le)鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)純凈度。不(bu)(bu)僅使鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)拋光(guang)性能(neng)變(bian)差，而且由于TiN等夾(jia)雜常(chang)常(chang)成為(wei)點腐(fu)蝕(shi)源，而使鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)耐蝕(shi)性下降(jiang)；含(han)Ti的(de)(de)(de)(de)不(bu)(bu)銹鋼(gang)焊后(hou)在介(jie)質(zhi)作(zuo)用下，沿焊縫熔合(he)線易出(chu)現“刀狀腐(fu)蝕(shi)”同樣(yang)引起焊接(jie)結構的(de)(de)(de)(de)腐(fu)蝕(shi)破壞。
由于(yu)含Ti不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)上(shang)述缺點。在不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)產(chan)量最大的(de)日(ri)、美等(deng)國，含Ti的(de)18Cr-8Ni不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)，例如(ru)，06Cr18Ni11Ti相當(dang)于(yu)國內(nei)的(de)06Cr18Ni9Ti的(de)產(chan)量僅(jin)占Cr-Ni不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)產(chan)量的(de)1％～2％，而我國仍占Cr-Ni不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)產(chan)量的(de)90％以上(shang)。這既反映了我國不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)生產(chan)和鋼(gang)(gang)種使用上(shang)的(de)不(bu)(bu)合理。也說明(ming)我國在不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)生產(chan)和使用中鋼(gang)(gang)種結構上(shang)的(de)落后(hou)狀況(kuang)。
我們建議選用超低碳Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，用022Cr19Ni10（304L）和控氮的022Cr19Ni10 代替 07Cr18Ni11Ti（321H）和06Cr18Ni11Ti（321）；用022Cr17Ni12Mo2（316L）和022Cr19Ni13Mo3（317L）以及控氮的022Cr17Ni12Mo2（316L）、022Cr19Ni13Mo3（317L）分別代替含 Mo2％、3％的06Cr17Ni12Mo3Ti（316Ti）、06Cr18Ni12Mo（Ti）。研究和大量實踐已證明，碳含量在0.04％～0.06％以下的低碳18-8型（304）和17-12-2（Cr-Ni-Mo）型（316）奧氏體不銹鋼，當厚度≤6mm時，經焊后使用對晶間腐蝕并不敏感。因此，在許多條件下都可用含C：0.04％～0.06％，用不含Ti的牌號代替含Ti的Cr-Ni奧氏體不銹鋼。試驗還指出，在苛刻的腐蝕環境中，為了防止敏化態晶間腐蝕，超低碳18-8型和17-12-2型奧氏體不銹鋼，其含C量應控制在0.020％～0.025％；高含Ni量的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，如06Cr25Ni20(310S)、022Cr20Ni25Mo4.5Cu、022Cr25Ni22Mo2N等，其含C量應控制在0.015％～0.020％。
由(you)于超低(di)碳(tan)（［C］0.02％～0.03％）Cr-Ni奧氏(shi)體不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)(de)強(qiang)度(du)(du)比用Ti、Nb穩定化(hua)的(de)(de)不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)為低(di)。當(dang)強(qiang)度(du)(du)不(bu)(bu)(bu)(bu)足時，可選用控氮（［N］0.05％～0.08％）和氮合金化(hua)（≥0.10％）的(de)(de)超低(di)碳(tan)[N]≥0.10%Cr-Ni奧氏(shi)體不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)，它(ta)們不(bu)(bu)(bu)(bu)僅(jin)強(qiang)度(du)(du)高，而且耐晶間(jian)腐蝕、耐點(dian)腐蝕等性能也均(jun)較含Ti、Nb的(de)(de)不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)為佳。
雙(shuang)相(xiang)Cr-Ni不(bu)銹鋼比單相(xiang)Cr-Ni奧氏(shi)體不(bu)銹鋼強度(du)高，耐晶間腐蝕(shi)性能好(hao)。因此，在一些(xie)使用條件(jian)下，可選(xuan)用與(yu)Cr-Ni奧氏(shi)體不(bu)銹鋼相(xiang)對應的雙(shuang)相(xiang)Cr-Ni不(bu)銹鋼代替含Ti、Nb不(bu)銹鋼。
建議(yi)含Ti、Nb的Cr-Ni奧(ao)氏(shi)體不(bu)銹鋼(gang)僅(jin)用(yong)(yong)于(yu)低碳，以(yi)及超低碳不(bu)銹鋼(gang)無法(fa)代替的情況下應(ying)用(yong)(yong)，例如，作為耐(nai)熱鋼(gang)使(shi)用(yong)(yong)和在硫酸等用(yong)(yong)途中使(shi)用(yong)(yong)。
2. 鉻-鎳奧氏(shi)體(ti)不(bu)銹鋼的(de)非敏化態(tai)（固溶(rong)態(tai)）晶間腐蝕(shi)
如上所述，鉻鎳(nie)奧(ao)氏體(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的敏化(hua)態(tai)晶(jing)間腐蝕，通過大量研究(jiu)和實(shi)踐，已獲得較(jiao)圓滿的解(jie)決。而(er)鉻鎳(nie)奧(ao)氏體(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的非敏化(hua)態(tai)（固溶態(tai)）晶(jing)間腐蝕。但截至目前為止，從(cong)理論到實(shi)踐還沒有獲得滿意的解(jie)釋和解(jie)決。
從理論(lun)上講，發展(zhan) 磷(lin)≤0.01%、硅(gui)≤0.10%、硼≤0.008％的(de)高純Cr-Ni奧(ao)氏(shi)體不(bu)銹鋼(gang)是解決非(fei)敏化態晶間腐蝕最根本的(de)措施，雖(sui)然實(shi)驗室(shi)內完全可以做到，但(dan)冶金(jin)工廠大量生(sheng)產高純Cr-Ni奧(ao)氏(shi)體不(bu)銹鋼(gang)還有極(ji)大困難，即(ji)使批量生(sheng)產能夠做到，但(dan)鋼(gang)的(de)成本和售價也要大大提(ti)高。
目前，為(wei)解決硝酸用(yong)途中(zhong)(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)非(fei)敏化(hua)態(tai)晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)。主要是選(xuan)(xuan)用(yong)高硅（［Si］≈4％）不銹鋼，如06Cr18Ni11Si4AITi、022Cr20Ni24Si4Ti、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb等(deng)，高硅不銹鋼在有Cr6＋存在的(de)(de)(de)硝酸和(he)發煙硝酸中(zhong)(zhong)(zhong)，由(you)于二(er)氧化(hua)硅鈍化(hua)膜的(de)(de)(de)形成，不僅顯著(zhu)降(jiang)低鋼的(de)(de)(de)腐(fu)蝕(shi)速度(du)(du)而且還可(ke)(ke)防(fang)止非(fei)敏化(hua)態(tai)晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)的(de)(de)(de)產生(sheng)。高硅不銹鋼中(zhong)(zhong)(zhong)含穩定化(hua)元(yuan)(yuan)素，特別是既(ji)超低碳，又含穩定化(hua)元(yuan)(yuan)素的(de)(de)(de)牌號，既(ji)可(ke)(ke)防(fang)止非(fei)敏化(hua)態(tai)，又可(ke)(ke)防(fang)止焊后敏化(hua)態(tai)的(de)(de)(de)晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)。實驗和(he)實用(yong)表(biao)明(ming)，在濃度(du)(du)為(wei)70％～95％的(de)(de)(de)HNO3中(zhong)(zhong)(zhong)，溫(wen)(wen)度(du)(du)≤50℃可(ke)(ke)選(xuan)(xuan)用(yong)06Cr18Ni11Si4AITi，022Cr14Ni14Si4 和(he)022Cr17Ni15Si4Nb；溫(wen)(wen)度(du)(du)≤80℃可(ke)(ke)選(xuan)(xuan)用(yong)022Cr20Ni24Si4Ti；在濃度(du)(du)＞95％的(de)(de)(de)HNO3中(zhong)(zhong)(zhong)，溫(wen)(wen)度(du)(du)＜50℃可(ke)(ke)選(xuan)(xuan)用(yong) 06Cr18Ni11Si4AlTi、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb；溫(wen)(wen)度(du)(du)≤80℃可(ke)(ke)選(xuan)(xuan)用(yong)022Cr20Ni24Si4Ti。
為(wei)解決二氧化(hua)碳汽提法尿(niao)素(su)(su)生產(chan)(chan)(chan)中(zhong)四大高(gao)(gao)(gao)壓(ya)設備，即尿(niao)素(su)(su)合(he)成塔，高(gao)(gao)(gao)壓(ya)冷凝(ning)器(qi)，高(gao)(gao)(gao)壓(ya)洗滌器(qi)，二氧化(hua)碳汽提塔用(yong)Cr-Ni奧氏體(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)非(fei)(fei)(fei)敏化(hua)態晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)，目(mu)前仍需(xu)選用(yong)已有(you)大量(liang)(liang)成熟(shu)使(shi)用(yong)經驗的(de)(de)(de)(de)(de)尿(niao)素(su)(su)級(ji) 022Cr17Ni14Mo2 和(he)022Cr25Ni22Mo2N。但是，在這(zhe)些不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)生產(chan)(chan)(chan)廠中(zhong)需(xu)盡(jin)量(liang)(liang)控制(zhi)鋼(gang)中(zhong)C、P、Si量(liang)(liang)。特別是P量(liang)(liang)應盡(jin)量(liang)(liang)低。由于00Cr25Ni22Mo2N不(bu)銹鋼(gang)在高(gao)(gao)(gao)溫(wen)高(gao)(gao)(gao)壓(ya)尿(niao)素(su)(su)甲銨液中(zhong)，其(qi)耐蝕(shi)性(xing)遠(yuan)遠(yuan)優于尿(niao)素(su)(su)級(ji)00Cr17Ni14Mo2，因而建議(yi)擴大00Cr25Ni22Mo2N鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)使(shi)用(yong)范(fan)圍并代替(ti)部分耐蝕(shi)性(xing)不(bu)足并有(you)嚴(yan)重非(fei)(fei)(fei)敏化(hua)態晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)的(de)(de)(de)(de)(de)022Cr17Ni14Mo2，或用(yong)含N的(de)(de)(de)(de)(de)尿(niao)素(su)(su)級(ji)的(de)(de)(de)(de)(de)022Cr17Ni13Mo2N代替(ti)現(xian)有(you)的(de)(de)(de)(de)(de)022Cr17Ni14Mo2。由于非(fei)(fei)(fei)敏化(hua)態晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)系(xi)在高(gao)(gao)(gao)溫(wen)且強氧化(hua)性(xing)的(de)(de)(de)(de)(de)尿(niao)素(su)(su)生產(chan)(chan)(chan)條件(jian)下才能產(chan)(chan)(chan)生，因此(ci)，在合(he)理(li)選材的(de)(de)(de)(de)(de)同(tong)時(shi)，也要控制(zhi)尿(niao)素(su)(su)生產(chan)(chan)(chan)的(de)(de)(de)(de)(de)工(gong)藝條件(jian)，這(zhe)對防止(zhi)非(fei)(fei)(fei)敏化(hua)態晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)也是非(fei)(fei)(fei)常(chang)重要的(de)(de)(de)(de)(de)。
3. 鐵素體(ti)不(bu)銹鋼的晶間腐蝕(shi)
鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)與奧氏體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)一樣。在(zai)某些條件下同樣會(hui)產生晶(jing)(jing)間(jian)腐蝕(shi)。雖然早在(zai)20世紀(ji)50年代，鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)(jing)間(jian)腐蝕(shi)就已引(yin)起人(ren)(ren)們(men)的(de)(de)注(zhu)意，但(dan)由(you)于鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)用量(liang)較少，而(er)且人(ren)(ren)們(men)又(you)(you)多采(cai)用含穩定化元素(su)Ti的(de)(de)鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)鋼(gang)，故在(zai)實際使用中晶(jing)(jing)間(jian)腐蝕(shi)事(shi)故不(bu)多，所以(yi)(yi)對晶(jing)(jing)間(jian)腐蝕(shi)的(de)(de)研究并沒有引(yin)起人(ren)(ren)們(men)的(de)(de)足夠重視。60年代以(yi)(yi)來，由(you)于不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)精煉技(ji)術的(de)(de)發(fa)展，出(chu)現了(le)高(gao)純（［C＋N］≤150×10-6) 高(gao)鉻(ge)鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)，如(ru)008Cr27Mo和(he)008Cr30Mo2。人(ren)(ren)們(men)又(you)(you)開始針對鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)韌性、耐(nai)晶(jing)(jing)間(jian)腐蝕(shi)性能，焊接性能等進(jin)行了(le)更(geng)加(jia)廣泛和(he)深入的(de)(de)研究。從而(er)對鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)(jing)間(jian)腐蝕(shi)的(de)(de)影響因素(su)及其(qi)形成機(ji)理有了(le)更(geng)加(jia)全面的(de)(de)了(le)解。
鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)的(de)(de)晶間腐(fu)蝕(shi)與前述Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)(ti)鋼(gang)(gang)(gang)不(bu)(bu)(bu)同(tong)，它一(yi)般出現(xian)(xian)在(zai)高于900～950℃加熱(re)后（或焊接后），甚(shen)至(zhi)在(zai)水淬等急冷條件下也無(wu)法(fa)避免；而經(jing)過750～850℃短(duan)時間加熱(re)處理，鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)的(de)(de)晶間腐(fu)蝕(shi)敏感性可減輕，甚(shen)至(zhi)可消除；鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)的(de)(de)晶間腐(fu)蝕(shi)系產生(sheng)在(zai)緊靠焊縫熔合(he)線的(de)(de)附近區(qu)域，而不(bu)(bu)(bu)是在(zai)Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)的(de)(de)熱(re)影響(xiang)區(qu)內。除出現(xian)(xian)部位上(shang)(shang)的(de)(de)差異外，對鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)晶間腐(fu)蝕(shi)的(de)(de)識(shi)別基本(ben)上(shang)(shang)與Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)的(de)(de)敏化態晶間腐(fu)蝕(shi)相同(tong)。
鐵(tie)素體不(bu)銹鋼的晶(jing)間腐蝕(shi)不(bu)僅在強腐蝕(shi)性介質中產(chan)生，而且在弱介質中，例如，在自來水中亦(yi)可出現。
大量研究表(biao)明，應用貧(pin)鉻理論同(tong)樣(yang)可(ke)滿意地解釋鐵素體不銹(xiu)鋼的晶間腐蝕現(xian)象。
高(gao)鉻(ge)(ge)鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)在(zai)900～950℃以上加熱(re)時，鋼(gang)中(zhong)(zhong)C、N固(gu)溶于鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)基體(ti)(ti)中(zhong)(zhong)。由(you)(you)于鋼(gang)中(zhong)(zhong)Cr在(zai)鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)內(nei)(nei)的(de)(de)(de)(de)(de)擴(kuo)散速度(du)約為奧(ao)氏體(ti)(ti)中(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)(de)(de)100倍。而(er)C、N在(zai)鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)內(nei)(nei)不(bu)僅擴(kuo)散速度(du)快，而(er)且溶解度(du)也(ye)低(di)。因而(er)，高(gao)溫加熱(re)后，在(zai)隨后的(de)(de)(de)(de)(de)冷(leng)卻(que)過(guo)程(cheng)中(zhong)(zhong)，即使快冷(leng)也(ye)常(chang)常(chang)難以防(fang)止高(gao)鉻(ge)(ge)的(de)(de)(de)(de)(de)碳、氮化(hua)物沿晶(jing)界析出和貧(pin)鉻(ge)(ge)區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)形成。而(er)在(zai)750～870℃溫度(du)范(fan)圍(wei)(wei)內(nei)(nei)，鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)中(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)(de)(de)Cr仍有(you)足(zu)夠的(de)(de)(de)(de)(de)速度(du)向(xiang)晶(jing)界擴(kuo)散并使貧(pin)鉻(ge)(ge)區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)鉻(ge)(ge)貧(pin)化(hua)程(cheng)度(du)降低(di)和消(xiao)失。因此(ci)，鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)在(zai)750～870℃處(chu)理，可降低(di)、消(xiao)除鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)傾向(xiang)。但是溫度(du)在(zai)500～700℃范(fan)圍(wei)(wei)內(nei)(nei)，鋼(gang)中(zhong)(zhong)鉻(ge)(ge)的(de)(de)(de)(de)(de)擴(kuo)散速度(du)減小(xiao)，短期內(nei)(nei)無法使貧(pin)鉻(ge)(ge)區(qu)消(xiao)失，故先(xian)經高(gao)溫加熱(re)，而(er)在(zai)冷(leng)卻(que)過(guo)程(cheng)中(zhong)(zhong)又通(tong)過(guo)500～700℃溫度(du)區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)鐵(tie)(tie)素(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)，由(you)(you)于晶(jing)界有(you)貧(pin)鉻(ge)(ge)區(qu)存在(zai)。在(zai)腐(fu)蝕(shi)(shi)介(jie)質作用下就(jiu)會(hui)產(chan)生晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)現象。
